發(fā)屯機(jī)定子過負(fù)荷發(fā)電機(jī)反時(shí)限過電流保護(hù)的反時(shí)限跳閘特性上限屯流按機(jī)端相金屈性短路，整定.8；而為發(fā)電機(jī)次暫態(tài)電非飽和值標(biāo)么值，為變比。

　　一般情況，使用該公式核算不會(huì)發(fā)生問。但，銜接于無量火系統(tǒng)的發(fā)變組。系統(tǒng)發(fā)生振蕩，因大型機(jī)組的次暫態(tài)電與暫態(tài)電相差不大，且變壓器阻較小致使振蕩落入發(fā)電機(jī)時(shí)，因發(fā)電機(jī)繞纟的電值與匝數(shù)成正比，振蕩電流隨振蕩在發(fā)電機(jī)深化而急劇增加，這時(shí)的振蕩電流就會(huì)大于機(jī)端相金屬性短路電流，效果是上限速斷的短延時(shí)也未能躲過振蕩而導(dǎo)致誤動(dòng)作。

　　因此，反時(shí)限跳閘特性的上限電流，也應(yīng)考慮到機(jī)組與系統(tǒng)發(fā)生振蕩時(shí)的振涔電流，3發(fā)電機(jī)匝間保護(hù)銅陵發(fā)電廠125機(jī)組匝間保護(hù)選用對(duì)次諧波有高濾波比的14型序電壓繼電器結(jié)束。

　　在1號(hào)機(jī)投產(chǎn)后不久的次外部缺點(diǎn)中，匝間保護(hù)誤動(dòng)，致使1號(hào)機(jī)2號(hào)機(jī)匝間保護(hù)至今未敢投入作業(yè)。

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　　新投產(chǎn)的3，機(jī)組用署81型微機(jī)保護(hù)，匝間保護(hù)用縱向序電壓匝間保護(hù)，分活絡(luò)段和次活絡(luò)段。活絡(luò)段定值小，反映短路匝較少的匝間短路，整定原則按躲過正常作業(yè)的*大基波不平衡量，經(jīng)短延時(shí)出口。匝間保護(hù)序電壓整定，有材料介紹有的人士爽性舉薦取23實(shí)踐整定中，有考慮到采的雙分支發(fā)電機(jī)定子繞組相中某分支的開焊情況，如不能及時(shí)發(fā)現(xiàn)有或許危害發(fā)電機(jī)，故要求匝間短路保護(hù)在定子繞組開焊時(shí)，具有恰當(dāng)?shù)幕罱j(luò)段。

　　發(fā)電機(jī)定子繞組相分支的開焊，導(dǎo)致定子繞組在空間構(gòu)成的磁場散布對(duì)稱，因?yàn)榫€棒之間互感的影響，序電壓無法準(zhǔn)確核算，依據(jù)有用核算方法13.3機(jī)組在滿負(fù)荷下開焊時(shí)次；序電壓3，7，為6，對(duì)序電壓匝間保護(hù)，要求其設(shè)備動(dòng)作的臨界負(fù)荷電流標(biāo)幺值為.39.55，核算序電壓為2.343.3.實(shí)踐整守時(shí)，將動(dòng)作整定位取為3，有2 人1=63的，敏系數(shù)，4過勵(lì)磁保護(hù)保護(hù)動(dòng)作構(gòu)成發(fā)電機(jī)接連兩次跳札解釋為221母線電壓到達(dá)242政，即到達(dá)裝于母線側(cè)的過勵(lì)磁保護(hù)的定值1.以22政，后以為定值有誤，將其調(diào)整為1.1實(shí)小上用221母線電壓判定的設(shè)。尤論定值怎樣整定，能動(dòng)作的正確性，因?yàn)殡姀S22母線電卡不只與送出尤功有又。并且與系統(tǒng)電壓線路參數(shù)有關(guān)。7號(hào)主變過勵(lì)磁時(shí)，或許會(huì)導(dǎo)致母線電壓的前進(jìn)，但能否到達(dá)過勵(lì)磁保護(hù)的定值，還勾系統(tǒng)電壓。線路參數(shù)有，因此，過燦磁保護(hù)不應(yīng)裝于母線側(cè)，而應(yīng)裝子發(fā)屯機(jī)出口，以發(fā)電機(jī)變收撕版，愚觀抱知，此觸1礎(chǔ)焉嘴曹，著潘過，1磁特性整定。

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