勢的基波分量和氣隙磁場的基波分量形成
刷直流電動機運行時和有刷直流電機以及交流電機不樣它相繞組不是全部通電而是輪流導通例如對于兩相導通星形相六狀態(tài) 六種導通狀態(tài)為了得到*大的轉矩導通的角度位置有著嚴格的規(guī)定例如對于兩相導通星形相六狀態(tài)是磁
狀態(tài)角為功率開關器件導通角α為為了方便分析這里仍然只對磁勢的基波分量和氣隙磁場的基波分量形成的轉矩情況進行 分析轉矩系數分析當無刷直流電動機在某磁狀態(tài)中轉子磁密和定子電樞磁勢均為常數(即不計電樞反應的影
響)且認為為正弦量由電機學理論可知式中電磁轉矩．．星形接法繞組磁勢分析當相繞組為星形接法全橋導通方式(相六狀態(tài)相導通)時磁狀態(tài)角 απ電弧度其合成電樞磁勢如圖所示即 ??則星形接法轉矩系數．．角形接法繞組勢
分析當相繞組為角形接法全橋導通方式(相六狀態(tài)相同時導通)時由于相與相串聯(lián)則這支路中電阻為相電阻的兩倍即 ????????與的合成磁勢與方向相同大小為．．如圖所示 ??????由以上分析可得繞組角形接法的平均電磁轉矩要小
勢的基波分量和氣隙磁場的基波分量形成
于繞組星形接法的平均電磁轉矩 ??角形接法轉矩系數 ??由以上轉矩系數公式可以看出星形接法的無刷直流電動機轉矩系數明顯高于角形接法電機損耗及電機效率的分析般無刷直流電動機的總損耗由繞組銅損定子鐵損和風摩損耗
等種基本損耗組成即當繞組為星形接法時總損耗就是這種基本損耗組成而當繞組為角形接法時繞組中存在有環(huán)流產生的損耗這種損耗相當于定子鐵損 消耗了電機的電磁轉矩所以角形接法的轉矩系數偏小為了提高電機的轉矩系數
在相應保證電機槽滿率的同時增加繞組匝數減 小繞組線徑這樣就加大了電機的反電勢系數也提高了轉矩系數在此同時電機的電樞電阻也增加了這樣電機的銅損明顯增加所以繞 組角形接法電機的總損耗大于繞組星形接法電機的總
勢的基波分量和氣隙磁場的基波分量形成
