A-B PLC 1746-NI4運(yùn)行效果和問題 　　

2003年DCS改造后，兩套鍋爐系統(tǒng)基本實(shí)現(xiàn)了爐況穩(wěn)定條件下的自動控制。通過設(shè)置合適的爐排轉(zhuǎn)速、鼓風(fēng)轉(zhuǎn)速、引風(fēng)轉(zhuǎn)速限幅值，基本保證了煤的充分燃燒，減少了環(huán)境污染．實(shí)現(xiàn)了工況穩(wěn)定時整個鍋爐系統(tǒng)的自動控制。同時由于引入燃燒周期的自適應(yīng)調(diào)整’力Ⅱ快了負(fù)荷大幅變化時的響應(yīng)速度。提高了系統(tǒng)控制的自動化程度。 　　

但在運(yùn)行期問，A-B PLC 1746-NI4該廠發(fā)現(xiàn)該鍋爐在負(fù)荷變化較大的工況下，控制過程中存在以下幾個主要問題：鍋爐汽包液位測量存在較大偏差；燃燒控制系統(tǒng)無法投自動。 [b]3 問題分析與改進(jìn)

3．1 汽包液位控制改進(jìn)[/b] 　　

A-B PLC 1746-NI4在鍋爐汽包液位測量中，由于汽包液位系統(tǒng)是一個沒有自平衡能力的被控對象。當(dāng)供水量突然降低或出口蒸汽流量增大時。由于此時鍋爐傳給汽包的熱量不變。致使液體大量汽化。

造成汽包液位測量結(jié)果偏大；當(dāng)供水量突然增大或出口蒸汽流量減小時，情況相反，也就是我們常說的“汽包虛假液位”。而該鍋爐在汽包液位檢測回路的原設(shè)計方案中忽視了這個問題；直接影響了汽包液位控制的平穩(wěn)，為此，我們對汽包液位測量結(jié)果引入壓力補(bǔ)償，補(bǔ)償公式如下：

h=[△P+gH（ρ"-ρ）]／[g（ρ"-ρ‘）]

　　式中：h一補(bǔ)償后的汽包液位；A-B PLC 1746-NI4變送器測量的差壓值；g-重力；H一汽包高度；ρ-液體參考密度；ρ‘—水的密度；ρ"-蒸汽密度。汽包壓力與ρ‘、ρ"之間的關(guān)系曲線用折線近似后如表3所示。

　　在A-B PLC 1746-NI4DCS控制點(diǎn)的組態(tài)中。運(yùn)用RPV點(diǎn)中的表達(dá)式及折線化算法，很容易實(shí)現(xiàn)以上補(bǔ)償關(guān)系。原設(shè)計所給出的汽包液位三沖量控制方案如圖1所示。

　　A-B PLC 1746-NI4通過分析發(fā)現(xiàn)，調(diào)節(jié)器的輸人為：汽包液位設(shè)定值-汽包液位測量值+主蒸汽流量-給水流量。實(shí)際運(yùn)行中由于各種擾動的影響。給水流域和主蒸汽流量幾乎不可能相等。該方案的控制結(jié)果將使汽包液位產(chǎn)生靜差。為此，采用在三沖量基礎(chǔ)上的串級控制方案。如圖2所示。由于主調(diào)節(jié)器的作用。該方案較好地消除了靜差。

3．2 A-B PLC 1746-NI4燃燒控制改進(jìn) 　　原設(shè)計的燃燒控制用于氧含量測量的裝置改用700B氧含量分析儀。把控制方案改為氧含量控制引風(fēng)機(jī)出口擋板，爐膛負(fù)壓控制送風(fēng)機(jī)出口擋板的方案。并使氧含量控制的P、I作用弱一些。經(jīng)過實(shí)際運(yùn)行，燃燒控制系統(tǒng)的滯后時間相對較小，證明改進(jìn)的控制方案可行。 

3．3 A-B PLC 1746-NI4功能擴(kuò)展 　　轉(zhuǎn)速是汽輪機(jī)運(yùn)行的zui主要的參數(shù)之一。對該參數(shù)實(shí)現(xiàn)實(shí)時監(jiān)測。增加了運(yùn)行人員的監(jiān)測手段與途徑，提高了信號顯示精度，方便了運(yùn)行人員的監(jiān)盤與操作控制。更重要的是總調(diào)值長可通過局域網(wǎng)監(jiān)測汽機(jī)轉(zhuǎn)速。在脫網(wǎng)事故狀態(tài)下仍可監(jiān)測到汽機(jī)轉(zhuǎn)速變化，從而可據(jù)此有效地進(jìn)行事故處理。避免事故的進(jìn)一步擴(kuò)大；給水泵是為鍋爐供水的關(guān)鍵設(shè)備，因此在2004年該廠將原DCS系統(tǒng)進(jìn)行擴(kuò)展。將汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速和三臺給水泵的變頻調(diào)節(jié)信號加入到了DCS系統(tǒng)中。

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