一、前言
由于杏北油田主力油層水驅(qū)后剩余油飽和度較低，為提高采收率，對4~6面積采取聚驅(qū)，射開均為主力油層，采取籠統(tǒng)注入方式。電磁流量計測量套管內(nèi)流量，應(yīng)用遞減法得到吸聚層各部分的吸人量。但是，由于一些因素，部分井尾管進(jìn)人油層，電磁流量計無法測出全井流量頻率，進(jìn)而無法解釋各部分及相對吸聚量，資料不能應(yīng)用。本文根據(jù)電磁流量計的測井特點，應(yīng)用相關(guān)的計算方法，不但簡化了普通井解釋工序，而且解決了尾管進(jìn)人油層井的電磁流量解釋問題，收到較好效果。
二、電磁流量計測井原理與解釋方法
1 電磁流量計測井原理
電磁流量計是根據(jù)電磁感應(yīng)原理測量流體流量的。解釋中記錄以脈沖計數(shù)率反映感生電動勢進(jìn)而反映流量的相對值。解釋時首先根據(jù)井口注入量除以射孔層以上代表全井的計數(shù)率與射孔層以下代表零流量的計數(shù)率之差求得流量校正系數(shù)k，由k和各點的測量值求出各層合層流量，通過分層遞減法求出分層吸入量。所以解釋的前提是尾管位于油層以上，當(dāng)尾管進(jìn)人油層后，電磁流量計無法測出全井流量頻率，進(jìn)而無法解釋測量值及各層吸入量。
2 相關(guān)解釋原理
常規(guī)解釋方法根據(jù)測量記錄的頻率計數(shù)率求出各層流量的相對值，再由井口記錄的全井總流量分配計算出分層注入流量。由于儀器檢定后，在垂直管柱內(nèi)一定的流道直徑和測量速度范圍內(nèi)，測量所記錄的的頻率計數(shù)率與流量成線性關(guān)系，不同次（N）測井之間如果任意兩個深度點頻率計數(shù)率差值不變，則該兩點間的流量（Q）變化量一致。
k=（Q1-Q2）/（N1-N2）
在儀器性能穩(wěn)定且滿足測量條件前提下，可以依據(jù)一次測量結(jié)果得到的k值應(yīng)用于不同次測井，通過記錄的頻率計數(shù)率計算不同深度處的流量及各層的分層注入量，避免因井口計量誤差導(dǎo)致整個注入剖面的偏差，同時簡化了不同次測井解釋流量校正系數(shù)過程，降低讀值誤差。對于尾管進(jìn)人油層井，依據(jù)相關(guān)法求出尾管以下各層的流量，并根據(jù)全并流量值求出尾管進(jìn)人油層的流量值。
三、資料解釋與應(yīng)用
1 應(yīng)用條件
由于測井記錄的是流量相對數(shù)據(jù)，不同次測井的測量速度可能不盡相同，導(dǎo)致相同流量的計數(shù)率不等，在速度滿足線性范圍并相對穩(wěn)定時，其不影響相關(guān)流量解釋。垂直管道內(nèi)流體的流速與套管內(nèi)徑及流體性質(zhì)有關(guān)，所以應(yīng)用相關(guān)法解釋資料時保證不同次測井的目的層段套管內(nèi)徑相同且注入的聚合物混合液成份及物性一致。相關(guān)解釋法的前提是測量儀器具有穩(wěn)定性和一致性，所以應(yīng)用時要選擇井況符合測量條件、儀器性能穩(wěn)定、操作嚴(yán)格執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)、資料完好無干擾的測井資料計算流量系數(shù)k值，在應(yīng)用k值處理不同次測井資料時，不但要檢查儀器是否因外部影響造成性能改變，而且讀值也要避開由于套管壁厚變化或管內(nèi)附著物引起的縮徑及干擾部位。
2 解釋結(jié)果可靠性分析
為了驗證相關(guān)解釋法的準(zhǔn)確性，選擇同時期相同儀器測量的6口井進(jìn)行電磁流量測井實驗，這6口井均為同時投入的4~6面積聚驅(qū)井，射開均為主力油層，采取籠統(tǒng)注入方式，尾管位于目的層之上。如X4-22-SP31井，根據(jù)測量曲線計算全井計數(shù)率與零流量差值為95.4Hz，代表全井流量為80m3/d，得到k＝0.8386m3/（d?Hz）。解釋X5-32-P50井時，在1052、1061、1071m各點曲線的流量頻率與1084m零流量差分別為108.6、100、10Hz，加入k值后各點合層流量分別為91.1、83.8、8.3m3/d，由此分層注入量分別為7.3、75.5、8.3m3/d，與常規(guī)解釋方法相比，合層流量誤差為1.8m3/d，分層流量誤差為1.5m3/d。
相對解釋的全井注入量與其井口計量誤差為1.8%，所有合層注入量解釋中X5-34-P55的葡I21層合層注入量誤差，達(dá)到9.1%，這是由于常規(guī)解釋方法把葡I12的4.6m3/d分層注入量舍棄歸到葡I21層造成的。由此可見，應(yīng)用相關(guān)解釋方法是可行的，其誤差在資料解釋誤差標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)。
3 尾管伸入油層部位注入剖面解釋
對尾管伸入油層部位的井進(jìn)行測量時，目的井段部分在油管內(nèi)測量，所處油管內(nèi)儀器與管壁環(huán)形空間與套管內(nèi)差距很大，由于儀器本身阻流作用等因素影響，流量與測量頻率計數(shù)率已經(jīng)失去線性關(guān)系，不能簡單地以計數(shù)率與半徑的關(guān)系換算流量值，所以常規(guī)解釋方法無法得到代表總流量的計數(shù)率值，無從計算合層及分層流量。如X4-31-PS37井，2003年6月測量實際尾管1058.8m，進(jìn)入第二射孔層內(nèi)，測量顯示該井1060、1066.8、1075.2、1079.4、1083.6、1085.5m各深度點處的頻率計數(shù)率分別為107、107、100.4、49.3、2.4、2.4Hz，利用相關(guān)法以同日測量的X4-3-P41井點測資料得到k＝0.8816m3/（d?Hz），解釋合層注入量分別為94.3、94.3、88.5、43.5、2.1、2.1m3/d，因全井流量為100m3/d，那么對應(yīng)油管部分的地層注入量為5.7m3/d。
X4-4-P27為尾管進(jìn)入油層井，其與X4-4-P33、X4-33-P48井均為6月26日測量，根據(jù)后者得到k＝0.8287m3/（d?Hz），通過相關(guān)解釋另外2口井結(jié)果見表1。
表1 同一相關(guān)值在尾管進(jìn)層井和正常井況的解釋結(jié)果對比
井號 | 注入 層位 | 相關(guān)解釋結(jié)果 | 常規(guī)解釋結(jié)果 | 誤差對比 |
合層
注入量
(m³/d)
|
分層
注入量
(m³/d)
|
相對
注入量
(m³/d)
|
合層
注入量
(m³/d)
|
分層
注入量
(m³/d)
|
相對
注入量
(m³/d)
|
合層
注入量
(m³/d)
|
分層
注入量
(m³/d)
|
X4-4-P27 （尾管進(jìn)層） | 葡I1-21 | 120.0 | 4.0 | 3.3 | 未知 | 未知 | 未知 | | |
葡I21 | 116.0 | 30.0 | 25.0 | 120.0 | 31.0 | 25.8 | | |
葡I21 | 86.0 | 0 | 0 | 89.0 | 0 | 0 | | |
葡I32 -33 | 85.4 | 56.7 | 47.3 | 89.0 | 58.7 | 48.9 | | |
葡I33 | 29.3 | 29.3 | 24.4 | 30.3 | 30.3 | 25.3 | | |
X4-4-P33 (正常井況) | 葡I11 | 59.9 | 0 | 0 | 60.0 | 0 | 0 | 0.1 | 0 |
葡I21 | 59.3 | 0 | 0 | 60.0 | 0 | 0 | 0.1 | 0 |
葡I21 | 59.3 | 0 | 0 | 60.0 | 0 | 0 | 0.1 | 0 |
葡I32 | 59.3 | 49.4 | 82.4 | 60.0 | 49.5 | 82.5 | 0.1 | 0.1 |
葡I32 | 10.5 | 10.5 | 17.6 | 10.5 | 10.5 | 17.5 | 0 | 0 |
葡I33 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
表1顯示同量系數(shù)應(yīng)用于正常井況和常規(guī)解釋符合較好。對于尾管進(jìn)入油層井，常規(guī)解釋忽視了對應(yīng)油管地層吸人量，如果該部分吸人量較大，將會給解釋結(jié)果帶來很大偏差；相對解釋能夠準(zhǔn)確計算套管內(nèi)測量各層吸入量，并計算油管測量層葡I1-21的流量，方法簡便可靠，使尾管進(jìn)入油層井得到合理解釋。
四、結(jié)論
電磁流量計測井相關(guān)解釋方法計算注入剖面較為準(zhǔn)確，解釋工序簡化，解釋誤差降低。尤其是相關(guān)解釋法較為準(zhǔn)確地給出了尾管進(jìn)入油層井各小層的注入情況，彌補了原解釋方法無法解釋該類井各層及相對注入量的不足。經(jīng)過9口井的實際應(yīng)用，解釋全井注入量誤差在4.5%以內(nèi)，結(jié)果較為可靠。解釋中以下問題不容忽視：
◆ 相關(guān)解釋方法以近期不同次測井資料為依據(jù)，要求測井儀器有較好的一致性和穩(wěn)定性；嚴(yán)格執(zhí)行操作規(guī)程。
◆ 相關(guān)解釋方法應(yīng)用在目的層套管狀況一致、注入流體性質(zhì)相同的注入井。
◆ 相關(guān)解釋求取k值應(yīng)選擇受井況/儀器以及人為等因素干擾較小的資料，應(yīng)用k值時也要避免各種干擾影響。
