一、概述
　　
　　隨著技術的進步和設備質量的提高，現(xiàn)在大型火廠的安裝調試周期越來越短。為盡快達到機組進入滿負荷試運的條件，往往要求自動控制系統(tǒng)能夠盡早的投入；同時，現(xiàn)在大型火電廠大都采用DCS控制，由于在同一時間內能夠獲得的信息和可進行的操作的局限性，也迫切要求機組自動控制系統(tǒng)能夠盡早而穩(wěn)定的投入運行。在這種情況下，采用許多書籍上所介紹的臨界比例帶法或憑經驗預置調節(jié)參數(shù)，在調節(jié)系統(tǒng)投運時，不僅需要耗費大量的時間和精力，而且也不易于獲得*的調節(jié)參數(shù)。通過對調節(jié)器參數(shù)進行量化計算，能夠很好地解決這一問題，而且也是自動調節(jié)氣參數(shù)設置的發(fā)展方向。經過幾個工程的總結和試驗發(fā)現(xiàn)，運用減溫器前后蒸汽及減溫水焓值對汽溫調節(jié)副調節(jié)器的參數(shù)進行計算，能夠獲得較好的調節(jié)效果。
　　
　　二、計算依據(jù)
　　
　　根據(jù)工程熱力學中的定義：工質的內能與推動功的和稱為焓，其表達式為：H=U+PV。其中，推動功（PV）是由于工質出、入系統(tǒng)而傳遞的功，是為推動工質流動所必需的功，流動的工質在對前面的工質作推動功的同時，也從后面的工質處接受推動功，因此工質在作推動功時，由于沒有熱力狀態(tài)的改變，當然也無能量形態(tài)的轉化；而工質的內能（U）是指工質內部所蘊藏的各種微觀能量--內動能、內位能等--的總和，因此焓的大小代表了工質所具有的能量的大小，根據(jù)熱力學*定律即能量守恒與轉換定律：進入系統(tǒng)工質的總焓值加上工質在系統(tǒng)內吸收（放出）的熱量應等于流出系統(tǒng)工質的總焓值與工質在系統(tǒng)內所作的功的和，即：
　　
　　Hi+Q=Ho+W
　　
　　Hi——進入系統(tǒng)工質的總焓值
　　
　　Ho——流出系統(tǒng)工質的總焓值
　　
　　Q——工質在系統(tǒng)內吸收（放出）的熱量，吸收為正，放出為負
　　
　　W——工質在系統(tǒng)內所作的功
　　
　　對于過熱蒸汽減溫系統(tǒng)來說，流入系統(tǒng)的工質為過熱蒸汽和減溫水，流出系統(tǒng)的工質則只有過熱蒸汽，其表達式應為：Hi1+Hi2+Q=Ho+W。式中Hi1、Hi2分別為過熱蒸汽的焓和減溫水的焓。
　　
　　由于在系統(tǒng)內流動的工質（過熱蒸汽），既不對外做功，外界也不對過熱蒸汽做功，故工質在系統(tǒng)內所做的功為零，即W=0；又因為過熱蒸汽在減溫器系統(tǒng)不吸收外界的熱量，由于有較好的外保溫，系統(tǒng)對外散失的熱量也極少可忽略不計，故Q=0；系統(tǒng)內的功質為連續(xù)流動狀態(tài)，故其表達式應是一定時間范圍內的工質的焓的表達式，即：
　　
　　ðHi1/ðt+ðHi2/ðt=ðHo/ðt式1
　　
　　為計算簡便，及引用參數(shù)的方便，可將系統(tǒng)視作一定工況下某時間段內的穩(wěn)定流動系統(tǒng)。由此就可用進、出系統(tǒng)的各工質瞬時流量（G）與各工質比焓（h）的乘積來代替式1中的各項，同時注意流出系統(tǒng)的蒸汽的瞬時流量應是流入系統(tǒng)蒸汽瞬時流量與減溫水瞬時流量的和，可得下式：
　　
　　G1hi1+G2hi2=（G1+G2）ho式2
　　
　　當進入系統(tǒng)的蒸汽溫度變化時，只要計算出需要的減溫水量G2就可以設置汽溫調節(jié)副調節(jié)器的比例參數(shù)。
　　
　　三、計算方法
　　
　　利用式2進行計算時，可根據(jù)鍋爐廠出據(jù)的《熱力計算匯總》，選取一定工況（如滿負荷BMCR工況）下的蒸汽和減溫水參數(shù)進行。以該工況下的主蒸汽流量作為進入減溫器系統(tǒng)的蒸汽流量G1；在不考慮管道壓力損失的情況下，以主蒸汽壓力作為進、出減溫器系統(tǒng)的蒸汽狀態(tài)參數(shù)，結合流出減溫器系統(tǒng)的蒸汽溫度，利用"焓-熵圖"就可以查出流出減溫器系統(tǒng)的蒸汽的比焓ho；進入減溫器系統(tǒng)的蒸汽溫度應考慮在溫度變化一定值時——比如進汽溫度升高10℃——的焓hi1；以給水壓力作為減溫水的壓力狀態(tài)參數(shù)，結合除氧器水溫（或主給水溫度。溫度參數(shù)的選取，應根據(jù)熱力系統(tǒng)的連接而定）就可查出減溫水的比焓hi2；將所查出的G1、hi1、ho、hi2代入式2就可以計算出所需減溫水量的大小G2。下面就以剛移交生產不久的鞏義豫聯(lián)集團2×135MW技改工程循環(huán)流化床鍋爐機組的二級減溫水系統(tǒng)為例，說明計算的方法。在鞏義豫聯(lián)集團2×135MW技改工程循環(huán)流化床鍋爐機組中，鍋爐廠家所提供的BMCR工況設計煤質熱力計算部分參數(shù)及除氧器水溫如下表：　　
　　因該鍋爐二級減溫分左右兩側，布置在屏過2出口至高過入口之間，故在計算單側減溫時，應按主蒸汽流量的一半考慮，即G1=22×104kg/h；根據(jù)表中所列主蒸汽壓力及高過入口溫度，查《水和水蒸氣熱力性質圖和簡表》（用內插法）可得ho=3192.4kj/kg；根據(jù)表中所列給水壓力和除氧器水溫，查表可得hi2=557.7kj/kg；根據(jù)表中所列主蒸汽壓力，并考慮屏過2出口溫度升高10℃，查《水和水蒸氣熱力性質圖和簡表》（用內插法）可得hi1=3244.5kj/kg。代入式2可得：
　　
　　G2=22×104（3244.5－3192.4）/（3192.4－557.7）=4.4×103kg/h
　　
　　上面的計算表明，當工況變化引起蒸汽溫度改變時，單側汽溫每變化10℃，需增大或減小減溫水量4.4t/h。系統(tǒng)單側減溫水流量zui大值（即調門全開時的流量）可按減溫水流量孔板計算書中的zui大流量考慮，該鍋爐二級減溫水孔板計算書中的zui大流量為12t/h。則單側汽溫每變化10℃，需增大或減小減溫水流量約為zui大流量的36.7%。將調門開度變化與減溫水流量間的關系按線性化考慮（將調門開度變化與減溫水流量間的節(jié)流開方關系視作比例作用的放大量），這樣就可得到二級減溫水控制系統(tǒng)串級副調的比例作用系數(shù)k=3.67。
　　
　　四、使用注意事項
　　
　　4.1按此計算方法所計算出的調節(jié)器參數(shù)，具有較強的比例作用，是按照以比例作用為主考慮的，故在使用該方法計算調節(jié)器參數(shù)時，應考慮適當減弱積分作用的強度，以利于控制系統(tǒng)的穩(wěn)定。
　　
　　4.2若控制系統(tǒng)的調節(jié)器能夠進行變參數(shù)調節(jié)運行，則多計算幾個工況下的比例關系，以鍋爐負荷（主蒸汽流量）的大小作為判具，在不同的工況下采用不同的調節(jié)器參數(shù)調節(jié)，就可使調節(jié)系統(tǒng)在各個運行工況均能獲得*的調節(jié)效果。
　　
　　4.3采用此方法計算減溫水控制系統(tǒng)串級副調的參數(shù)時，由于副調的調節(jié)作用較強，故主調參數(shù)不能設置的太強，否責易引起調節(jié)系統(tǒng)振蕩。一般應設主調的比例關系為：當過熱器出口汽溫變化1℃，要求入口溫度（即減溫器后溫度）變化1.25～1.75℃；若主調有前饋環(huán)節(jié)，則考慮用較弱的比例作用。
　　
　　4.4要注意減溫器噴水口與減溫器后蒸汽溫度測點間的距離，若距離過短，在負荷較低，蒸汽流量較小的情況下，較強的比例作用可能會引起副調振蕩。
　　
　　五、結束語
　　
　　在信陽華豫電廠2×300MW鍋爐機組、新鄉(xiāng)火電廠技改工程2×135MW循環(huán)流化床鍋爐機組、鞏義豫聯(lián)集團2×135MW循環(huán)流化床鍋爐機組的汽溫控制系統(tǒng)的調試過程中，均采用了此方法對調節(jié)器的參數(shù)進行設置計算。在系統(tǒng)熱態(tài)投運時，不需對調節(jié)參數(shù)進行修正就可以將汽溫的穩(wěn)態(tài)波動范圍控制在±3℃以內；特別是在信陽華豫電廠2×300MW鍋爐機組RB試驗過程中，運用該方法計算設置的調節(jié)參數(shù)使系統(tǒng)表現(xiàn)出了的調節(jié)效果，在整個試驗過程中，始終將汽溫偏差控制在±10℃以內，充分保障了機組的安全穩(wěn)定運行和RB試驗的順利成功。
　　
　　[參考文獻]
　　
　　1、《工程熱力學》（中國電力出版社）
　　
　　2、《水和水蒸氣熱力性質圖和簡表》（高等教育出版社）
　　
　　3、《熱力計算匯總》（上海鍋爐廠有限公司）