三相三線制Juniper SRX650數(shù)學(xué)模型

    三相三線制APF采用LCL并網(wǎng)接法結(jié)構(gòu)圖如圖1所示^[5-6]。

圖1 APF的LCL并網(wǎng)接法

    圖1中的 為電網(wǎng)側(cè)相電壓，為變流橋交流側(cè)電壓，為APF輸出電抗感量，為LCL電網(wǎng)側(cè)電抗感量，C為LCL電容值，R為電阻值。將圖1的三相結(jié)構(gòu)模型等效成單相的結(jié)構(gòu)模型為圖2所示，阻尼電阻R的作用是抑制諧振。根據(jù)圖2得到LCL的數(shù)學(xué)模型為方程組（1）：

圖2 等效的單相Juniper SRX650LCL模型

     （1）

方程組（1）經(jīng)拉普拉斯變換后的到結(jié)構(gòu)框圖如圖3所示。

圖3 等效單相LCL模型結(jié)構(gòu)框圖

   可以得到傳遞函數(shù).

   可以得出Juniper SRX650諧振頻率為：。

APF-LCL數(shù)學(xué)模型的參數(shù)分析

    根據(jù)參考文獻(xiàn)[7-8]中LCL參數(shù)的選取方法，并考慮到LCL電容值參數(shù)在APF不可控整流預(yù)充電過程中有較大的影響（例如APF啟動時限流電阻為51Ω，40uF電容時整流后直流側(cè)電壓穩(wěn)定在473V，整流時直流側(cè)電容充電過程如圖4所示），在APF仿真模型中LCL參數(shù)分別取值為表1，分析改變電氣參數(shù)對系統(tǒng)性能的影響。

圖4 LCL中C為40uF時C上電壓曲線

表1 LCL參數(shù)取值

    分組對比分析各個參數(shù)的影響：

    （1）L₁=0.35mH，L₂=0.08mH，R=1Ω，改變C的值為40uF、50uF、60uF時對比傳遞函數(shù)H(S)的伯德圖（如圖5所示）。

圖5 不同電容參數(shù)bode圖

    由圖5可以看出幅頻特性的C增大，諧振頻率f_res減小，向低頻域移動。在低頻段沒有什么衰減作用，在高頻段對高頻部分（高于諧振頻率的部分）以25dB/每十倍頻程進(jìn)行衰減，衰減有所增加但是增加的量很少；由相頻特性可以看出相位角偏移起始頻率也向低頻域移動。

（2）L₁=0.35mH，C=50uF，R=1Ω，改變L₂的值為0.08mH、0.1mH時對比傳遞函數(shù)H(s)的伯德圖（如圖6所示）。

圖6 不同電抗參數(shù)bode圖

    由圖6幅頻特性可以看出L₂的增大，諧振頻率f_res減小，向低頻域移動，在低于諧振頻率的低頻域增益為0dB，沒有衰減作用，在高于諧振頻率的高頻域開始衰減對高頻的衰減作用很明顯，可以根據(jù)諧振點(diǎn)看出i₂在偏離i₁的程度，即衰減程度。由相頻特性可以看出相位角偏移起始頻率也向低頻域移動。

（3）L₁=0.35mH，C=50uF，L₂=0.08mH ，改變R的值為0Ω、1Ω、2Ω時對比傳遞函數(shù)H(S)的伯德圖（如圖7所示）。

圖7 不同阻尼電阻參數(shù)bode圖

    由圖7幅頻特性可以看出阻尼R的增大，抑制諧振的能力越強(qiáng)，阻尼R值大了之后會導(dǎo)致在高頻域內(nèi)雖然較大程度上的抑制了諧振峰值，但是高頻域的濾波性能變差；阻尼R值過小會導(dǎo)致抑制諧振能力不夠。由相頻特性可以看出增大阻尼R值會導(dǎo)致相位角偏移的速度在頻率升高時較為緩慢。

3  APF-LCL仿真結(jié)果

    建立三相三線APF仿真模型，諧波負(fù)載電流如圖8所示，為典型的非線性阻性負(fù)載諧波，THD含量為16.6%，主要包含5次、7次、11次、13次諧波。

圖8 典型阻性諧波負(fù)載

    未加LCL并網(wǎng)濾波功能，得到的補(bǔ)償后的THD含量為1.59%如圖9所示。

圖9 未加LCL的APF補(bǔ)償后網(wǎng)側(cè)電流

    可以看出10KHZ為200次諧波含量是比較高的，采用LCL后濾除效果如圖10所示，補(bǔ)償后的THD含量為0.95%，將200次（10KHZ）、400次（20KHZ）高頻開關(guān)次諧波給衰減了。

圖10 加LCL的APF補(bǔ)償后網(wǎng)側(cè)電流

?